如上所述，采用蜂窩陶瓷蓄熱體進(jìn)行蓄熱式高溫空氣燃燒，在輻射管燃燒器主煤氣管和輻射管體間設(shè)置環(huán)形蜂窩陶瓷蓄熱體作蓄熱室，通過(guò)四通換向閥高頻切換，“極限”回收高溫?zé)煔庥酂?。使助燃空氣高溫預(yù)熱。由于高溫助燃空氣流速很高，卷吸輻射管燃燒器內(nèi)的煙氣回流，稀釋助燃空氣，從而降低燃燒火焰的含氧體積濃度，實(shí)現(xiàn)高溫貧氧狀態(tài)燃燒。本技術(shù)采用優(yōu)化設(shè)計(jì)噴孔直徑和噴孔角度的燒嘴噴口結(jié)構(gòu)使噴射氣流形成高速旋轉(zhuǎn)式氣流燃燒火焰，有利于卷吸周圍煙氣和火焰擴(kuò)散燃燒；同時(shí)，可采取空氣噴口偏心設(shè)置等措施，延長(zhǎng)火焰長(zhǎng)度。由于助燃空氣在入口處形成一股高速附壁式噴射流，大量的助燃空氣沿輻射管壁流動(dòng)，減少了入口段與燃料反應(yīng)的空氣量，使部分燃料發(fā)生不完全燃燒[8]。這樣，一方面可降低入口段輻射管的壁面溫度，有利于均勻整個(gè)輻射管的管壁面溫度，另一方面可增加火焰的輝度，增強(qiáng)其輻射能力。本研究燃燒器由于高溫空氣燃燒火焰自身溫度分布的均勻性及預(yù)熱空氣與高溫?zé)煔獾母哳l切換，使輻射管燃燒器內(nèi)氣流流動(dòng)頻繁換向，輻射管表面溫度分布更趨均勻。有資料給出[9]，HTAC燃?xì)廨椛涔苋紵鞴鼙诒砻鏈囟确植嫉牟钪悼山档偷?plusmn;10°C左右，大大低于傳統(tǒng)燃?xì)廨椛涔苋紵鞅砻鏈囟确植?plusmn;20°C～±50°C的差值。 

蓄熱式（HTAC）燃?xì)廨椛涔苋紵髋c傳統(tǒng)輻射管燃燒器相比，燃燒熱效率高，常規(guī)輻射管燃燒器熱效率不足50%，而蓄熱式（HTAC）燃?xì)廨椛涔苋紵鳠嵝士蛇_(dá)85%～90%[7～9]。因而可節(jié)能達(dá)35%～40%以上。和電加熱元件相比，在相同加熱的能力條件下，蓄熱式（HTAC）燃?xì)廨椛涔苋紵鞯哪芎氖请娂訜岬?1%～38%（能耗費(fèi)用比）[4][5]。也就是說(shuō)，燃料消耗（費(fèi)用）節(jié)省約2/3。由于本燃燒器較傳統(tǒng)輻射管燃燒器節(jié)能40%以上。因而其CO2排放量也減少40%以上。同時(shí)，由于本燃燒器實(shí)現(xiàn)HTAC技術(shù)的貧氧狀態(tài)燃燒，火焰峰值溫度降低，溫度場(chǎng)分布均勻以及采用低過(guò)?？諝庀禂?shù)燃燒，使熱力型NOx的形成受到抑制，NOx排放量大大降低。此外，本燃燒器內(nèi)氣流高速流動(dòng)，縮短了高溫?zé)煔庠跔t內(nèi)的停留時(shí)間，也有利于降低NOx的生成。其生成的NOx排放量為傳統(tǒng)燃燒器的1/8～1/10以下，NOx<130´10-6（V/V），完全滿足國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)要求。

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