圖5-7是輪轂招合金鍛件3號區(qū)固溶時效態(tài)顯微組織、等效應(yīng)變和金屬流動圖。鍛件3號區(qū)為輪轂杯型內(nèi)圈底端區(qū)域。鍛件3號區(qū)邊部組織如圖5-7（a）所示，鍛件存在明顯的纖維組織，化合物破碎程度較高，主要以顆粒狀分布，未觀察到骨豁狀化合物，同時再結(jié)晶條帶寬度窄。鍛件3號區(qū)輪轂鍛件內(nèi)部顯微組織如圖5-7（b）與鍛件邊部組織相比，其再結(jié)晶條帶不如圖5-7（a）那么平直，同時結(jié)晶相以骨豁狀和顆粒狀分布，再結(jié)晶條帶更粗。3號區(qū)等效應(yīng)變分布圖和金屬流動規(guī)律圖如圖5-7(c)圖5-7(d)所示，此處金屬在變形過程中等效應(yīng)變較高，靠近模具表面存在強烈的變形區(qū)域，輪轂鍛件邊部的等效應(yīng)變量顯著高于鍛件內(nèi)部。

圖5-8是輪轂紹合金鍛件號區(qū)固溶時效態(tài)顯微組織、等效應(yīng)變和金屬流動圖。輪轂鍛件4號區(qū)為杯型外圈底端區(qū)域。鍛件4號區(qū)靠近鍛件邊緣處顯微組織如圖5-8(a)所示，鍛件4號區(qū)鍛件邊緣內(nèi)部的顯微組織如圖5-8(b)所示。此區(qū)域由于發(fā)生了強烈的塑性變形，產(chǎn)生強等效應(yīng)變區(qū)，金屬流線取向明顯，白色條帶再結(jié)區(qū)域細小而平直，化合物破碎程度較高。等效應(yīng)變分布圖5-8(c)所示，特別是靠近下模邊緣處有一定寬度的強烈變形區(qū)域。金屬流動規(guī)律圖5-8(d)所示，金屬流動規(guī)律復(fù)雜變形初期，此處的金屬來源于還料邊緣區(qū)域；變形末期，輪緣的填充過程中金屬通過此處流向輪緣，直到輪轂輪緣完成成形才停止流動。

圖5-9是輪毅鋁合金鍛件5號區(qū)固溶時效態(tài)顯微組織、等效應(yīng)變和金屬流動圖。鍛件5號區(qū)為杯型內(nèi)外圈中間輪毅底部區(qū)域?？拷履Ｌ幗饘倭骶€取向單一，化合物破碎程度較高，白色條帶再結(jié)晶區(qū)域?qū)挾日?，見圖5-9(a);而靠近上模沖處金屬流線不明顯，化合物破碎程度低，白色條帶再結(jié)晶區(qū)域較寬，見圖5-9 (b)。等效應(yīng)變分布圖5-9(c)可知，越靠近下模，等效應(yīng)變越高;靠近頂桿處，應(yīng)變較低甚至處于變形死區(qū)。而由金屬流動規(guī)律5-9 Cd)可知，此處金屬流動規(guī)律復(fù)雜，而且變形過程長。

通過以上5個區(qū)域的鍛件組織觀察，鍛件中沒有出現(xiàn)常規(guī)鍛造中易于出現(xiàn)的再結(jié)晶組織，鍛件在后續(xù)的機械加工過程中，不需要切除過多的余量，有效地實現(xiàn)了輪毅鍛件的近凈成形。鍛件的組織與其鍛造過程中的變形狀態(tài)，等效應(yīng)變的大小有關(guān)。通過有限元模型，可以直觀地觀察到鍛件不同部位的變形狀態(tài)。通過仿真與實驗的綜合分析，2A14合金在溫度為460℃下，應(yīng)變速率范圍為0.001 s'-0.005s"，左右時進行大變形量機輪輪毅等溫鍛造，觀察到應(yīng)變越大的地方，纖維組織也明顯，結(jié)晶相破碎越完全，白色條帶再結(jié)晶區(qū)域越細小。同時，輪毅模鍛件各個部位在模鍛過程中未發(fā)生再結(jié)晶，說明采用等溫低速鍛造成形，改善鍛件的組織和性能，同時實現(xiàn)成形和成性。