針對(duì)坯料低溫區(qū)鍛造時(shí)易產(chǎn)生裂紋，因此選擇第一次拔長(zhǎng)開(kāi)始時(shí)坯料的端面，以坯料端面中心點(diǎn)為坐標(biāo)原點(diǎn)O，然后分別在坯料端面中心線的水平X方向和豎直Y方向每隔50mm取一個(gè)點(diǎn)，如圖2-17所示，跟蹤其每一個(gè)點(diǎn)的應(yīng)力值。不同鍛造方法拔長(zhǎng)下，坯料端面中心水平方向和中心線垂直方向上的應(yīng)力值分別如圖2-18和圖2-19 所示。

由圖 2-18a 可見(jiàn)，采用不同鍛造方法拔長(zhǎng)后，坯料端面水平方向外緣點(diǎn)的橫向應(yīng)力起初都是壓應(yīng)力，從外緣點(diǎn)到中心點(diǎn)，各個(gè)點(diǎn)的應(yīng)力值變化趨勢(shì)是先由壓應(yīng)力逐漸減小到零，然后其應(yīng)力值再次逐漸變大，轉(zhuǎn)變成拉應(yīng)力；并在中心點(diǎn)O處，拉應(yīng)力值均達(dá)到了最大。采用徑向十字和綜合鍛造法拔長(zhǎng)后坯料端面中心點(diǎn) O的應(yīng)力值要大于采用軸向反復(fù)鐓拔法拔長(zhǎng)后的應(yīng)力值。由圖 2-18b 可見(jiàn)，不同鍛造法拔長(zhǎng)后，坯料端面中心線水平方向上各個(gè)點(diǎn)的徑向應(yīng)力（Y方向）均為壓應(yīng)力。在坯料端面的外緣區(qū)域，徑向應(yīng)力值（Y方向）都達(dá)到最大值。而從外緣點(diǎn)到中心點(diǎn)，各個(gè)點(diǎn)的應(yīng)力值變化趨勢(shì)是逐漸減小，并且均在坯料端面中心點(diǎn) O 到達(dá)到了最小值，但是采用軸向拔長(zhǎng)后壓應(yīng)力的變化速度要大于徑向十字和綜合法拔長(zhǎng)后的壓應(yīng)力變化速度。軸向拔長(zhǎng)后坯料端面水平中心線上壓應(yīng)力值均大于采用徑向十字和綜合法拔長(zhǎng)后坯料端面水平中心線壓應(yīng)力值。綜上分析，不同鍛造法拔長(zhǎng)后坯料端面的橫向應(yīng)力和徑向應(yīng)力均在端面中心點(diǎn)和外緣點(diǎn)達(dá)到了極值，其變化規(guī)律均是相同的，其原因主要是拔長(zhǎng)時(shí)，坯料端面外緣區(qū)域的溫度要比端面中心區(qū)域的溫度低，變形難度大些。 

由圖 2-19 可見(jiàn)，軸向拔長(zhǎng)后坯料端面的外緣處的應(yīng)力值均大于徑向十字和綜合拔長(zhǎng)后坯料端面的外緣處的應(yīng)力值，且都是拉應(yīng)力。而在坯料端面的中心點(diǎn) O 上的橫向應(yīng)力和徑向應(yīng)力都取到了極值。采用軸向拔長(zhǎng)時(shí)，坯料端面豎直中心線上的應(yīng)力值變化速度比較快；采用徑向十字和綜合拔長(zhǎng)時(shí)，坯料端面中心區(qū)域的拉應(yīng)力值相對(duì)會(huì)稍微大一些，但是其拉應(yīng)力值要小于坯料端面外緣區(qū)域的拉應(yīng)力值。綜上所述，采用軸向拔長(zhǎng)時(shí)，坯料端面外緣區(qū)域由于存在較大拉應(yīng)力，因此容易產(chǎn)生裂紋。 

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